TiO2 は、よく発達した細孔構造と巨大な比表面積により、脱窒触媒に最も一般的に使用される担体の 1 つです。iO2 は Al2O3 より豊富な酸部位を持っており、アルカリ還元剤 NH3 をよりよく吸着し、SCR 反応の速度を向上させることができます。iO2 表面の硫酸塩は、他の担体に比べて安定しています。したがって、TiO2 を担持した MnOx 脱窒触媒は、SCR 脱窒反応で良好な抗 SO2 性能を示し、低温 NH3-SCR 脱窒反応への適用が最も広範でした。 1) Pana ら [20] は含浸法により 20% (質量分率、以下同じ) 担持 MnOx/TiO2 脱硝触媒を調製し、触媒性能評価では 120°C、8000 h で脱硝率が 100% に達することを示した。 -1対気速度。活性評価結果は、Mn 含有量が 16.7% 未満の場合、TiO2 担体上の Mn 金属が高度に分散され、脱窒触媒の活性が Mn 負荷によって変化し、Mn/TiO2 脱窒触媒が最も高い触媒活性を示したことを示しました。 16.7% の Mn ローディングで 175°C での活性、NO 変換率は 94% でした。MnOx/TiO2 脱窒触媒は、含浸法、ゾルゲル法、および共沈法を使用して Jiang ら [22] によって調製されました。ゾル‐ゲル法で調製したMnOx/TiO2脱窒触媒は低温で最高の触媒活性と優れたSO2耐性を示し,脱窒率は145°Cで90%に達した。Zhang ら [23] は、超音波含浸を使用して MnO2/TiO2 脱窒触媒を調製しました。この触媒は、特に 120 °C 未満の低温範囲で、従来の含浸法やゾルゲル法と比較して SCR 触媒活性が高かったです。脱窒触媒のより高い触媒活性は、Mn と Ti の間の強い相乗的相互作用、大きな比表面積、高濃度のヒドロキシル基、高い非晶質 Mn 含有量、多数のルイス酸サイトなどに起因する可能性があります。Zhang ら [23] は、超音波含浸を使用して MnO2/TiO2 脱窒触媒を調製しました。この触媒は、特に 120 °C 未満の低温範囲で、従来の含浸法やゾルゲル法と比較して SCR 触媒活性が高かったです。脱窒触媒のより高い触媒活性は、Mn と Ti の間の強い相乗的相互作用、大きな比表面積、高濃度のヒドロキシル基、高い非晶質 Mn 含有量、多数のルイス酸サイトなどに起因する可能性があります。Zhang ら [23] は、超音波含浸を使用して MnO2/TiO2 脱窒触媒を調製しました。この触媒は、特に 120 °C 未満の低温範囲で、従来の含浸法やゾルゲル法と比較して SCR 触媒活性が高かったです。脱窒触媒のより高い触媒活性は、Mn と Ti の間の強い相乗的相互作用、大きな比表面積、高濃度のヒドロキシル基、高い非晶質 Mn 含有量、多数のルイス酸サイトなどに起因する可能性があります。 2) 無負荷の Mn 脱硝触媒と同様に、遷移金属の添加により、MnOx/TiO2 脱硝触媒の活性金属分散が改善され、MnOx および TiO2 との固溶体が形成され、比表面積によって脱硝触媒の触媒活性と耐酸性が向上します。触媒反応温度ウィンドウを減らします。MnOx/TiO2 脱硝触媒への酸化物の添加は、低温 SCR 反応の触媒活性と N2 選択性を改善し、H2O と SO2 に対する耐性を高めることができます。Wu et al [25-26] は、Ce の添加により脱硝触媒の活性が大幅に向上し、SO2 に対する耐性が効果的に向上し、脱硝触媒の表面での硫酸塩の形成が抑制されることを発見しました。Jin Ruiben [27] は、Mn/TiO2 脱硝触媒上で Mn/TiO2 脱硝触媒を実行しました。Mn/TiO2 脱硝触媒への金属元素のドーピングは、Ce のドーピングが脱硝触媒の低温 SCR 活性 (NO 変換率) を大幅に改善できることを示しました。 100 °C で 62% から約 95% に増加し、Ce の添加により、脱硝触媒の酸素貯蔵容量と表面の酸性部位が強化され、脱硝触媒の表面での NH3 の吸着と活性化が促進されます。Thirupathi ら [28] は、Ni の添加が MnO2 相の形成を促進し、表面の Mn2O3 サイトの形成を抑制し、低温 SCR 反応の MnOx/TiO2 脱硝触媒の触媒活性を改善できることを発見しました。これにより、脱硝触媒表面へのNH3の吸着・活性化が促進されます。Thirupathi ら [28] は、Ni の添加が MnO2 相の形成を促進し、表面の Mn2O3 サイトの形成を抑制し、低温 SCR 反応の MnOx/TiO2 脱硝触媒の触媒活性を改善できることを発見しました。これにより、脱硝触媒表面へのNH3の吸着・活性化が促進されます。Thirupathi ら [28] は、Ni の添加が MnO2 相の形成を促進し、表面の Mn2O3 サイトの形成を抑制し、低温 SCR 反応の MnOx/TiO2 脱硝触媒の触媒活性を改善できることを発見しました。...

さまざまな担体シリーズ SCR 脱窒触媒の紹介を続けて、今日は 4MnOx/モレキュラーシーブ脱窒触媒を紹介します。 モレキュラーシーブは、その独特の細孔構造と豊富な酸性部位中心により、優れた脱窒触媒担体にとって重要な材料であり、 SCR脱硝技術で注目されているが、これらの脱硝触媒の多くは中高温域で高い触媒活性を示すのに対し、低温でSCR活性が高いモレキュラーシーブ系脱硝触媒の研究報告は少ない。 Sabeti ら [37] は、特別な沈殿法を使用して NaY ゼオライト微結晶の表面に MnOx の非晶質層をロードし、卵殻型 MnOx/NaY 脱窒触媒を得て、200 °C で 80% ～ 100% の NO 変換を達成しました。 5% ～ 10% の入口ガス水分含有量未満。Qi ら [38] は、最初に MnOx を USY モレキュラーシーブにロードし、次に Ce または Fe を含浸させることによりバイメタル脱窒触媒を得て、80 °C でそれぞれ 43% および 50% の NO 転化率を示し、14%Ce-6%Mn ではLiang ら [39] は、水熱合成法を使用して MnOx 八面体モレキュラーシーブ (OMS-2) にバナジウム イオン (V5+) を導入することにより、V-OMS-2 脱窒触媒を生成しました。最高の触媒活性は、2% V で達成されました。 2.5 MnOx/その他の担体脱窒触媒 Zhou et al [40] は、ココリソフォア ハニカム セラミックスを担体とするゾルゲル法を使用して、Mn-Ce-O/TiO2 と Cu-Ce-O/TiO2 を交互に担持した多層複合脱窒触媒を調製しました。 . 脱窒触媒の NO 変換効率は 250 °C で 95% に達しました。NO変換効率は200~300°Cで80%以上でした。 Huang ら [41] は、担体として MPS (メソポーラス酸化ケイ素) を使用して Mn-Fe/MPS 脱窒触媒を調製しました。Mn-Fe/MPS 脱窒触媒は、n(Mn)/n(Fe) = 1 の場合に最高の触媒活性 (160 °C で最大 99.1% の NO 変換) を示しました。温度が 140 °C より高い場合、H2O は脱窒触媒の活性に悪影響を与えません。SCR 触媒活性は、SO2 と H2O の存在下で徐々に低下しました。Shen ら [42] は、それぞれ TiC14、TiOSO4、および Ti(OC3H7)4 から 3 つのチタンベースのカラムクレイ (Ti-PILC) 担体を調製し、続いて含浸法により Mn CeOx/Ti-PILC 脱窒触媒を調製しました。含浸によって調製されます。TiOSO4 から調製された Mn-CeOx/Ti-PILCs 脱窒触媒は、SCR 反応に対して最高の触媒活性を持ち (220 °C で最大 98% の NO 変換)、H2O および SO2 に対して良好な耐性を示しました。TiCl4 から調製した Mn-CeOx/Ti-PILCs 脱窒触媒の活性は最も低かった。 SCR 脱窒触媒に関する将来の研究作業は、主に低温活性温度ウィンドウの拡大、H2O および SO2 耐性の改善、および脱窒触媒のコストの削減に焦点を当てることが期待できます。...

ここ数十年で、研究者は、遷移金属酸化物脱窒触媒、貴金属脱窒触媒、イオン交換モレキュラーシーブ脱窒触媒など、さまざまな低温脱窒触媒を開発しました。その中でも、V、Mn、Fe、Co、Ni、Cr、Cu、W、Zr、La などの活性成分を含む遷移金属脱窒触媒は、低温 SCR 反応に対して高い触媒活性を示しています。Mn 元素 (3d54s2) の特殊な価電子配置により、Mn 元素の価電子状態は、+2、+3、+4、+5 およびいくつかの非整数等価物を含めて広く変化し、異なる間の相互変換を達成できます。 Mn の原子価状態がレドックスを生成し、NO の還元を促進して SCR 反応を促進する [5]、MnOx はさまざまな表面活性酸素を持っているため、この脱窒触媒の低温触媒活性が大幅に向上します [6-7]。これらの理由から、MnOx ベースの脱窒触媒は、国内外で低温 SCR 脱窒触媒の研究ホットスポットになっています。 MnOx脱硝触媒は、主に無担体型脱硝触媒と担体型脱硝触媒の2種類に分けられます。本稿では、低温 MnOx ベースの SCR 脱窒触媒の現在の研究状況を紹介し、研究の次のステップの見通しを示します。 担体ベースのマンガン (MnOx) 脱硝触媒 脱窒触媒の比表面積と分散を改善し、H2OおよびSO2に対する性能を向上させるもう1つの効果的な方法は、活性成分を比表面積の大きい担体に担持させることです。担持マンガン脱窒触媒の触媒活性と選択性は、非負のマンガン脱窒触媒よりも高いため、担持マンガン脱窒触媒の研究は注目の話題となっています。現在、マンガン脱窒触媒の調製に使用される主な担体は、TiO2、Al2O3、炭素ベースの材料、モレキュラーシーブ、セラミックなどです。 低温 SCR 脱窒触媒には、低い活性温度や長い耐用年数などの多くの利点があり、脱窒触媒の主な開発方向となっています。現在、低温マンガンベースの SCR 脱硝触媒の研究はある程度進んでいますが、これらの脱硝触媒の工業的応用の過程で解決すべき多くの問題があります。

SCR 脱硝触媒の展望: 現在のレベルの汚染物質排出量では、NOx 排出量は 2020 年までに 3,000 万トンに達すると予想されます。中国における SO2 規制[4]。統計によると、中国での NOx 排出量の増加により、酸性雨汚染が硫酸から硫酸と硝酸の組み合わせに移行し、酸性雨中の硝酸イオンの割合が 1980 年代の 10% から 30% に徐々に上昇しています。 ％ 近年では。NOx は、地域の微粒子汚染や煙霧の重要な原因でもあり、近年の NOx 排出量の大幅な増加により、中国の大気の可視性が低下し、霧の多い天候が増加しています。したがって、 2MnOx/Al2O3脱硝触媒 高い熱安定性を持つ両性酸化物として、Al2O3 は優れた低温 SCR 担体でもあります。なぜなら、Al2O3 は豊富な酸性部位を持ち、触媒反応を助長する反応物質 NO と NH3 をよりよく吸着できるからです。Wen Qingbo [29] は、3 つの遷移金属元素 Fe と MnCe によって形成される複合酸化物を活性成分とし、γ-Al2O3 を担体とする脱窒および脱窒触媒 Fe0.05Mn0.09Ce0.05Ox/γ-Al2O3 を調製しました。低温での脱窒性能、優れた耐SO2性能、長寿命。温度が170°Cを超えると変換率が89%に達し、98%以上になり、耐SO2性が高く、長寿命でした。Guo Jing et al[30] は、ゾルゲル法を使用して、CeO2-MnOx/Al2O3 複合脱窒触媒を製造しました。250°Cで最高の触媒活性と95%以上の脱窒率を示しました。Jin ら [31] は、Mn と Ce を TiO2 と Al2O3 担体に担持し、2 つの脱窒触媒の活性を評価しました。結果は、Mn-Ce/TiO2 脱硝触媒が 80 から 150 °C でより活性であるのに対し、Mn-Ce/Al2O3 脱硝触媒は 150 °C 以上でより良い触媒活性を有することを示しました。

SCR 脱窒触媒の展望: 窒素酸化物 (NOx) は、大気中の主要な汚染物質の 1 つであり、人間の健康と生態環境に大きな危険をもたらします。NOx は、燃料の燃焼によって生成される煙道ガスに由来し、主にN2O、NO、N2O3、NO2、N2O4、N2O5 など [1] のうち、NO が主要なものであり、全 NOx の 90% 以上を占め、続いて大気中で NO が NO2 に酸化され、 NO2 は紫外線の条件下で煙中の CHx と反応し、一種の光化学スモッグを生成します。これは、NO の 4 ～ 5 倍の毒性があり、ほとんどの人間の臓器、動植物に非常に有害です。中国は 2003 年に 1,600 万トン以上の NOx を排出し、2012 年には 2,194 万トンに達し、世界最大の NOx 排出国になりました。したがって、 現在の産業用脱窒技術は、主にNH3を還元剤とする選択触媒還元（SCR）脱窒技術です。現在、商品化された脱窒触媒は活性成分としてV2O5+WO3(MoO3)/TiO2(アナターゼ)であり、脱窒触媒の活性温度範囲は300~400℃であり、SO2と灰の影響を受けやすい煙道ガスと高温領域での脱硝触媒の寿命を短縮するため、高効率で低温の SCR 脱硝触媒が近年注目されている研究テーマになっています。近年注目の研究テーマとなっています。 非担体マンガン（MnOx）ベースの脱硝触媒 1）非担持マンガン脱硝触媒は、活性成分のみで構成されています-MnOxまたはMnOxを主な活性成分として他の金属酸化物との複合脱硝触媒。単一活性成分 MnOx 脱硝触媒について、Kapteijn ら [8-9] は、Mn の多価および多価の単一成分 MnOx についてより詳細な研究を行い、異なる原子価状態の純粋な MnOx を調製し、Mn 脱硝の触媒活性を評価しました。 NH3-SCR 反応用の異なる原子価状態の触媒。結果は、MnO2 が最も高い触媒活性を持ち、MnO が最も低い触媒活性を持つことを示しました。Mn2O3 脱硝触媒での反応は、最高の N2 選択性を示しました。また、非担体タイプの脱硝触媒の触媒活性と選択性は、脱硝触媒の酸化状態と結晶化度に密接に関連していました。触媒の高い低温活性の重要な要因は、MnOx のアモルファス結晶状態と大きな比表面積でした。無負荷MnOx脱硝触媒の主な調製法は共沈（高い比表面積が得られる）であるため、沈殿剤の選択も脱硝触媒の性能に影響を与える要因となります。Tang et al [10] は、3 種類のキャリアフリー MnOx 脱硝触媒を研究し、その結果、脱硝は次のことが示されました。触媒の高い低温活性の重要な要因は、MnOx のアモルファス結晶状態と大きな比表面積でした。範囲。無負荷MnOx脱硝触媒の主な調製法は共沈（高い比表面積が得られる）であるため、沈殿剤の選択も脱硝触媒の性能に影響を与える要因となります。Tang et al [10] は、3 種類のキャリアフリー MnOx 脱硝触媒を研究し、その結果、脱硝は次のことが示されました。触媒の高い低温活性の重要な要因は、MnOx のアモルファス結晶状態と大きな比表面積でした。範囲。無負荷MnOx脱硝触媒の主な調製法は共沈（高い比表面積が得られる）であるため、沈殿剤の選択も脱硝触媒の性能に影響を与える要因となります。...

あらゆる種類の極端な条件では、ダスト除去システムはダストフィルターバッグ の非常に重要な部分で あり、フィルターバッグはダスト除去システムのダスト除去効率を直接決定し、さまざまな作業条件により、使用されるダストフィルターバッグは同じではありませんが、プロセスの使用では煙道ガスダストの摩耗や裂傷を受けるため、ダストフィルターバッグの破損の現象が頻繁に発生し、破損の理由は次のとおりです。破損の理由は、集塵機の設計、製造、設置、および操作にも関連していますが、対応する解決策は摩耗や損傷の場所によって異なります。 1.ダストフィルターバッグの摩耗の下部：下部の摩耗は、一般的に外側の摩耗と内側の摩耗に分けられ、外側の摩耗が少ないほど、フィルターバッグの底が300mm以内になり、下の方が深刻になり、徐々に減少します。すると布袋集塵機の局部縫製線がすり減る可能性があり、縫製線がすり減らない位置が良い。この種の摩耗は、主にセルプレートの変形、穴の間隔が小さすぎる、バッグケージの変形、フィルターバッグが長すぎる、およびその他の理由によって引き起こされます。個人は、フィルターバッグとバッグフィルターボックスの壁の摩耗が壊れています。 解決策: 花皿のレベルを確認し、よくできたバッグ ケージを使用します。 2.ダストフィルターバッグの口の摩耗：ダストフィルターバッグの口の摩耗は、ほとんどがバッグ口の下350mm以下で発生し、内側から外側に多くの損傷があります。このような状況の理由は、バックブローダストクリーニングシステムの働きであり、圧縮空気がフィルターバッグの中心から外れて、フィルターバッグの側壁を直接洗浄します。 圧縮空気の偏りの側にあるフィルターバッグが常に洗い流されると、最初にフィルターバッグコーティングの内側が圧縮空気によって吹き飛ばされ、次にベースクロスが吹き飛ばされて漏れ、次にフィルター表面が吹き飛ばされます漏れて穴が開く。その後、壊れた穴からほこりの多い煙道ガスがすぐに入り、壊れた対角線を洗い流し、新しい壊れた空洞と新しいほこりの多い煙道ガスの入り口が形成され、空洞の数が増えると、最終的に袋の口リングが壊れ、深刻なケースでは、袋の頭と袋の本体が分離することさえあります。 解決策：圧縮空気の圧力を調整し、短いパイプのスキューを吹き飛ばし、花板を変形させてから、新しいフィルターバッグを交換します。 3. ダスト フィルター バッグの内側の摩耗が減少します。この状況は、一般に、バッグ ダスト コレクター バッグ ケージの位置と接触して発生します。ほとんどのバッグ ケージとバッグ ケージの底の直径の差が大きすぎるため、変化の振幅が大きくなると、バッグのクリーニングとろ過が行われます。大きすぎる、破損によるバッグケージの摩耗。 解決策: バッグ ケージを高品質のバッグ フィルターに交換します。 4.ダストフィルターバッグのボトムウェア：アウターウェアとインナーウェアに分けられます。フィルターバッグのアウターウェアの底部が摩耗している場合、破れた表面には非常に明白な摩耗痕跡があり、ボトムの縫製ライン、フィルター素材のベースクロスがすり減っており、深刻ですバッグの底が破損している、または全体が剥がれている場合、この種の摩耗は、バッグ集塵機のダスト ホッパーが原因である 材料レベルが高すぎる場合、空気の流れによって発生したダスト粒子がバッグの底を直接洗い流し、摩耗が生じる. 解決策：集塵機の灰バケットの荷降ろし量を増やし、バッグ集塵機の灰バケットの荷降ろし作業システムを調整して、粉塵の蓄積が高すぎるのを回避し、灰バケット摩耗フィルターバッグ内の渦の形成を回避できます。 5.ダストフィルターバッグバッグボディパーツの摩耗：通常、フィルターバッグの垂直ストリップの摩耗の中間であり、内側から外側へのバッグダストフィルターバッグが破損した場合、内側と外側の2つのケースに分けられます。バッグケージの垂直腱が接触しており、バッグケージの垂直腱がはんだ除去または錆びていることを示しています。バッグが摩耗するか、ブロー圧力が高すぎて、頻繁にブローするため、バッグとバッグケージの接触位置が破損して折り畳み骨折が発生します。 解決策: バッグ ケージを交換するか、ブロー装置を調整します。 しかし、ダスト フィルター バッグが外側から内側に壊れた痕跡を見つけた場合は、バッグ ケージの縦棒が接触して壊れています。このタイプの摩耗は、バッグ ケージの変形またはバッグの取り付けが小さいことであり、フィルター バッグの直径が大きいかたるみ、フィルター バッグとフィルター バッグ、フィルター バッグとバッグの集塵ボックスのコンポーネントが背面で接触します。 - フィルターバッグの相互摩擦の膨張によるブロープロセスにより摩耗します。 解決策: バッグ ケージを交換し、フィルター バッグの間隔とフィルター バッグとボックス構造の間の距離が小さすぎることを避ける必要があります。 6.ダストフィルターバッグの内側の摩耗：一般に、バッグケージの外径とフィルターバッグの内径の差が大きすぎるため、フィルターバッグのクリーニングとフィルター切り替えのスイング振幅が大きすぎ、フィルターバッグとバッグケージの内側の摩擦が大きくなります。フィルターバッグ内部の磨耗につながります。さらに、通常のメンテナンスメンテナンスによって見つけることができます。フィルターバッグの内部がバッグケージの位置で破損している場合、さびや腐食の痕跡で摩耗し、ほとんどの場合、表面の形成後にバッグケージが腐食します。サンドペーパーなどのバグ フィルター バッグ ケージの表面形成に相当する角度のある酸化物層の、すべてのダスト クリーニングはフィルター バッグを一度深刻に摩耗させ、ゆっくりとフィルター バッグの摩耗につながります。 解決策: フィルター バッグに適合する高品質のバッグ ケージを使用します。 ダスト フィルター バッグは、ダスト コレクターのコアであり、ダスト コレクターのダスト除去効率についてです。ダスト フィルター バッグの摩耗現象が発生すると、ダスト コレクターの効率が大幅に低下するだけでなく、ダスト フィルター バッグの寿命も短くなります。使用できなくなるまで交換する必要があるため、ダスト フィルター バッグの日常のメンテナンスは、タイムリーな点検と摩耗したダスト フィルター バッグの修理または交換が必要です。...